Электр энергиясының тұрақты көздерін ұсыну осы ғасырдың ең маңызды міндеттерінің бірі болып табылады. Энергия жинау материалдарындағы зерттеу бағыттары осы мотивациядан туындайды, соның ішінде термоэлектрлік1, фотоэлектрлік2 және термофотоэлектрлік3. Бізде Джоуль диапазонында энергия жинауға қабілетті материалдар мен құрылғылар жетіспесе де, электр энергиясын мерзімді температура өзгерістеріне түрлендіруге қабілетті пироэлектрлік материалдар сенсорлар4 және энергия жинағыштар5,6,7 болып саналады. Мұнда біз термодинамикалық циклде 11,2 Дж электр энергиясын өндіретін 42 грамм қорғасын скандий танталатынан жасалған көп қабатты конденсатор түріндегі макроскопиялық жылу энергиясын жинайтын комбайн жасадық. Әрбір пироэлектрлік модуль бір циклде 4,43 Дж см-3 электр энергиясының тығыздығын жасай алады. Сондай-ақ біз салмағы 0,3 г осындай екі модуль кірістірілген микроконтроллерлер мен температура сенсорлары бар автономды энергия жинағыштарды үздіксіз қуаттандыру үшін жеткілікті екенін көрсетеміз. Соңында, біз 10 К температура диапазоны үшін бұл көп қабатты конденсаторлар Карно тиімділігінің 40% жетуі мүмкін екенін көрсетеміз. Бұл қасиеттер (1) жоғары тиімділік үшін ферроэлектрлік фазаның өзгеруіне, (2) жоғалтуларды болдырмауға арналған төмен ағып кету тогына және (3) жоғары бұзылу кернеуіне байланысты. Бұл макроскопиялық, ауқымды және тиімді пироэлектрлік комбайндар термоэлектр энергиясын өндіруді қайта қарастырады.
Термоэлектрлік материалдар үшін қажетті кеңістіктік температура градиентімен салыстырғанда, термоэлектрлік материалдардың энергиясын жинау уақыт бойынша температураның айналуын талап етеді. Бұл энтропия (S)-температура (T) диаграммасымен жақсы сипатталатын термодинамикалық циклді білдіреді. 1а-суретте скандий қорғасын танталатында (PST) өріс басқаратын ферроэлектрлік-параэлектрлік фазалық ауысуды көрсететін сызықты емес пироэлектрлік (NLP) материалдың типтік ST сызбасы көрсетілген. ST диаграммасындағы циклдің көк және жасыл бөліктері Олсон цикліндегі түрлендірілген электр энергиясына сәйкес келеді (екі изотермиялық және екі изополь қимасы). Мұнда бастапқы температуралары әртүрлі болса да, электр өрісінің өзгеруі бірдей (өріс қосулы және өшірулі) және температураның ΔT өзгеруімен екі циклды қарастырамыз. Жасыл цикл фазалық ауысу аймағында орналаспайды және осылайша фазалық ауысу аймағында орналасқан көк циклге қарағанда әлдеқайда аз аумаққа ие. ST диаграммасында аудан неғұрлым үлкен болса, соғұрлым жиналған энергия көп болады. Сондықтан фазалық ауысу көбірек энергия жинауы керек. NLP-де үлкен аумақты велосипедпен жүру қажеттілігі электротермиялық қосымшаларға деген қажеттілікке өте ұқсас9, 10, 11, 12, мұнда PST көп қабатты конденсаторлары (MLC) және PVDF негізіндегі терполимерлер жақында тамаша кері өнімділікті көрсетті. 13,14,15,16 цикліндегі салқындату өнімділігінің күйі. Сондықтан біз жылу энергиясын жинау үшін қызығушылық тудыратын PST MLC-терді анықтадық. Бұл үлгілер әдістерде толық сипатталған және 1 (сканерлеуші ​​электронды микроскопия), 2 (рентгендік дифракция) және 3 (калориметрия) қосымша ескертулерде сипатталған.
a, фазалық ауысуларды көрсететін NLP материалдарына қолданылатын электр өрісі қосылған және өшірілген энтропия (S)-температура (T) сызбасының нобайы. Екі түрлі температура аймағында энергия жинаудың екі циклі көрсетілген. Көк және жасыл циклдар сәйкесінше фазалық ауысудың ішінде және сыртында орын алады және беттің өте әртүрлі аймақтарында аяқталады. b, екі DE PST MLC бірполярлы сақинасы, қалыңдығы 1 мм, тиісінше 20 °C және 90 °C температурада 0 және 155 кВ см-1 аралығында өлшенген және сәйкес Олсен циклдары. ABCD әріптері Олсон цикліндегі әртүрлі күйлерді білдіреді. AB: MLC 20°C температурада 155 кВ см-1 дейін зарядталды. BC: MLC 155 кВ см-1 деңгейінде сақталды және температура 90 ° C дейін көтерілді. CD: MLC 90°C температурада разрядталады. DA: MLC нөлдік өрісте 20°C дейін салқындатылған. Көк аймақ циклды бастау үшін қажетті кіріс қуатына сәйкес келеді. Қызғылт сары аймақ - бұл бір циклде жиналған энергия. c, жоғарғы панель, кернеу (қара) және ток (қызыл) уақытқа қатысты, b сияқты бір Олсон циклі кезінде бақыланады. Екі кірістіру циклдің негізгі нүктелерінде кернеу мен токтың күшейтілуін білдіреді. Төменгі панельде сары және жасыл қисықтар қалыңдығы 1 мм MLC үшін сәйкес температура мен энергия қисықтарын білдіреді. Энергия жоғарғы панельдегі ток пен кернеу қисықтарынан есептеледі. Теріс энергия жиналған энергияға сәйкес келеді. Төрт сандағы бас әріптерге сәйкес қадамдар Олсон цикліндегідей. AB'CD циклі Стирлинг цикліне сәйкес келеді (қосымша 7 ескертпе).
мұндағы E және D сәйкесінше электр өрісі және электрлік орын ауыстыру өрісі. Nd DE тізбегінен жанама түрде (1б-сурет) немесе тікелей термодинамикалық циклды бастау арқылы алуға болады. Ең пайдалы әдістерді Олсен 1980-ші жылдардағы пироэлектрлік энергияны жинау бойынша алғашқы жұмысында сипаттады17.
Суретте. 1b 0-ден 155 кВ см-1 (600 В) диапазонында сәйкесінше 20 °C және 90 °C температурада жиналған қалыңдығы 1 мм PST-MLC үлгілерінің екі монополярлы DE ілмегін көрсетеді. Бұл екі циклды 1а-суретте көрсетілген Олсон циклімен жиналған энергияны жанама есептеу үшін пайдалануға болады. Шындығында Ольсен циклі екі изоөріс тармақтарынан (мұнда ДА тармағында нөлдік өріс және ВС тармағында 155 кВ см-1) және екі изотермиялық тармақтан (мұнда, АВ тармағында 20°С және 20°С) тұрады. . CD тармағында C) Цикл кезінде жиналған энергия қызғылт сары және көк аймақтарға сәйкес келеді (EdD интегралы). Жиналған энергия Nd - кіріс және шығыс энергия арасындағы айырмашылық, яғни тек суреттегі қызғылт сары аймақ. 1б. Бұл нақты Олсон циклі Nd энергия тығыздығын 1,78 Дж см-3 береді. Стирлинг циклі Олсон цикліне балама болып табылады (7-қосымша ескертпе). Тұрақты зарядтау сатысына (ашық контур) оңай жеткендіктен, 1б-суреттен алынған энергия тығыздығы (AB'CD циклі) 1,25 Дж см-3 жетеді. Бұл Олсон циклі жинай алатын нәрсенің 70% ғана, бірақ оны қарапайым жинау жабдықтары жасайды.
Сонымен қатар, біз Олсон циклі кезінде жиналған энергияны Linkam температураны бақылау сатысы мен көз өлшеуіш (әдіс) арқылы PST MLC қуаттандыру арқылы тікелей өлшедік. Үстіңгі жағындағы және сәйкес кірістірмелердегі 1c-суретте бірдей Олсон циклі арқылы өтетін DE контуры сияқты қалыңдығы 1 мм PST MLC-де жиналған ток (қызыл) және кернеу (қара) көрсетілген. Ток пен кернеу жиналған энергияны есептеуге мүмкіндік береді, ал қисықтар күріште көрсетілген. 1c, цикл бойы төменгі (жасыл) және температура (сары). ABCD әріптері 1-суреттегі бірдей Олсон циклін білдіреді. MLC зарядтау AB аяғы кезінде орын алады және төмен токта (200 мкА) жүзеге асырылады, сондықтан SourceMeter зарядтауды дұрыс басқара алады. Бұл тұрақты бастапқы токтың салдары кернеу қисығы (қара қисық) сызықты емес потенциалды орын ауыстыру өрісі D PST (сурет 1c, жоғарғы кірістірілген) байланысты сызықты емес. Зарядтау аяқталғаннан кейін MLC-де 30 мДж электр энергиясы сақталады (В нүктесі). Содан кейін MLC қызады және кернеу 600 В күйінде қалған кезде теріс ток (демек, теріс ток) пайда болады. 40 секундтан кейін температура 90 ° C платоға жеткенде, бұл ток өтелді, бірақ қадам үлгісі осы изоөріс кезінде тізбекте 35 мДж электр қуатын өндіреді (екінші кірістірілген сурет 1c, жоғарғы). Содан кейін MLC (дискідегі тармақ) кернеуі төмендейді, нәтижесінде қосымша 60 мДж электр жұмысы орындалады. Жалпы шығыс энергиясы 95 мДж. Жиналған энергия кіріс және шығыс энергия арасындағы айырмашылық болып табылады, ол 95 – 30 = 65 мДж береді. Бұл DE сақинасынан алынған Nd өте жақын 1,84 Дж см-3 энергия тығыздығына сәйкес келеді. Бұл Олсон циклінің қайталану мүмкіндігі жан-жақты сыналған (Қосымша 4-ескертпе). Кернеу мен температураны одан әрі арттыру арқылы біз 750 В (195 кВ см-1) және 175 °C температура диапазонында қалыңдығы 0,5 мм қалың PST MLC-де Olsen циклдарын қолдана отырып, 4,43 Дж см-3 деңгейіне қол жеткіздік (5 қосымша ескерту). Бұл тікелей Олсон циклдары үшін әдебиетте көрсетілген ең жақсы өнімділіктен төрт есе жоғары және Pb(Mg,Nb)O3-PbTiO3 (PMN-PT) (1,06 Дж см-3)18 (см .Қосымша) жұқа қабықшаларында алынған. Әдебиеттердегі қосымша мәндер үшін 1-кесте). Бұл өнімділікке осы MLC-лердің өте төмен ағып кету тогы арқасында қол жеткізілді (750 В және 180 °C кезінде <10−7 А, егжей-тегжейлі мәліметтерді 6 Қосымша ескертпеде қараңыз) - Смит және т.б. 19 атап өткен маңызды сәт - керісінше. бұрынғы зерттеулерде пайдаланылған материалдарға17,20. Бұл өнімділікке осы MLC-лердің өте төмен ағып кету тогы арқасында қол жеткізілді (750 В және 180 °C кезінде <10−7 А, егжей-тегжейлі мәліметтерді 6 Қосымша ескертпеде қараңыз) - Смит және т.б. 19 атап өткен маңызды сәт - керісінше. бұрынғы зерттеулерде пайдаланылған материалдарға17,20. Бұл сипаттамалық достигнуты благодаря очень азкому току утечки этих MLC (<10–7 А при 750 В және 180 °C, см. подробности в дополнительном примечании 6) — критический момент, упомянутый Смитом және др. 19 — в отличие от к материалам, использованным в более ранних исследованиях17,20. Бұл сипаттамаларға осы MLC-лердің өте төмен ағып кету тогының арқасында қол жеткізілді (750 В және 180 °C кезінде <10–7 А, толығырақ ақпарат алу үшін 6-қосымшаны қараңыз) – бұл Смит және т.б. 19 – бұрынғы зерттеулерде қолданылған материалдардан айырмашылығы17,20.由于这些MLC 的泄漏电流非常低（在750 В 和180 °C 时<10-7 A，请参见补充说明见补充说明6 伡明6等人19 提到的关键点——相比之下，已经达到了这种性能到早期研究中使用的材料17,20。由于 这些 mlc 的 泄漏 非常 （在 在 在 750 В 和 180 ° C 时 <10-7 A ， 参见 补充 （在 充 （在 在）））） — 等 人 19 提到 关键 关键 点 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下相比之下相比之下相比之下相比之下盋下下 相比之下 相比之下 相比之下相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下，乸比之下，之下相比之下到早期研究中使用的材料17.20。 Поскольку ток утечки этих MLC очень низкий (<10–7 А при 750 В және 180 °C, см. подробности в дополнительном примечании 6) — ключевой момент, упомянутый Смитом және т.б. 19 — сравнения үшін, бұл характеристики достигнуты. Бұл MLC-лердің ағып кету тогы өте төмен болғандықтан (750 В және 180 °C кезінде <10–7 А, толық ақпарат алу үшін 6-қосымшаны қараңыз) – Смит және т.б. 19 – салыстыру үшін бұл көрсеткіштерге қол жеткізілді.бұрынғы зерттеулерде пайдаланылған материалдарға 17,20.
Дәл осындай шарттар (600 В, 20–90 °C) Стирлинг цикліне қолданылады (7-қосымша ескертпе). DE циклінің нәтижелерінен күтілгендей, кірістілік 41,0 мДж болды. Стирлинг циклдерінің ең таңғаларлық ерекшеліктерінің бірі олардың термоэлектрлік эффект арқылы бастапқы кернеуді күшейту қабілеті болып табылады. Біз кернеудің 39-ға дейін өсуін байқадық (бастапқы кернеу 15 В-тан 590 В-қа дейінгі соңғы кернеуге дейін, Қосымша 7.2-суретті қараңыз).
Бұл MLC-дің тағы бір ерекшелігі - олар джоуль диапазонында энергия жинауға жеткілікті үлкен макроскопиялық нысандар. Сондықтан, біз Торелло және т.б.14 сипаттаған бірдей параллель пластина дизайны бойынша қалыңдығы 1 мм 28 MLC PST қолданып, 7×4 матрицада суретте көрсетілгендей комбайнның прототипін (HARV1) жасадық. коллектор екі резервуардың арасында перистальтикалық сорғы арқылы ауыстырылады, мұнда сұйықтық температурасы тұрақты сақталады (әдіс). Суретте сипатталған Олсон циклін пайдаланып 3,1 Дж дейін жинаңыз. 2а, изотермиялық аймақтар 10°C және 125°C және изоөріс аймақтары 0 және 750 В (195 кВ см-1). Бұл 3,14 Дж см-3 энергия тығыздығына сәйкес келеді. Бұл комбайнның көмегімен әртүрлі жағдайларда өлшемдер алынды (2б-сурет). 1,8 Дж температураның 80 °C диапазонында және 600 В кернеуінде (155 кВ см-1) алынғанын ескеріңіз. Бұл бірдей шарттарда (28 × 65 = 1820 мДж) қалыңдығы 1 мм PST MLC үшін бұрын айтылған 65 мДж-мен жақсы сәйкес келеді.
a, Олсон циклдерінде жұмыс істейтін қалыңдығы 1 мм (4 жол × 7 баған) 28 MLC PST негізінде құрастырылған HARV1 прототипін эксперименттік орнату. Төрт цикл қадамының әрқайсысы үшін температура мен кернеу прототипте берілген. Компьютер суық және ыстық резервуарлар, екі клапан және қуат көзі арасында диэлектрлік сұйықтықты айналдыратын перистальтикалық сорғыны басқарады. Сондай-ақ, компьютер прототипке берілетін кернеу мен ток және қуат көзінен комбайнның температурасы туралы деректерді жинау үшін термопарларды пайдаланады. b, Біздің 4×7 MLC прототипі әртүрлі эксперименттерде температура диапазонына (X осі) және кернеуге (Y осіне) қарсы жиналған энергия (түс).
Қалыңдығы 1 мм 60 PST MLC және қалыңдығы 0,5 мм 160 PST MLC (41,7 г белсенді пироэлектрлік материал) бар комбайнның үлкен нұсқасы (HARV2) 11,2 Дж берді (8-қосымша ескертпе). 1984 жылы Олсен шамамен 150 °C температурада 6,23 Дж электр қуатын өндіруге қабілетті 317 г қалайы қоспасы бар Pb(Zr,Ti)O3 қосылысы негізінде энергетикалық комбайн жасады (21- сілтеме). Бұл комбайн үшін бұл джоуль диапазонында қолжетімді жалғыз басқа мән. Бұл біз қол жеткізген мәннің жартысынан сәл астамын және сапаны жеті есеге жуық арттырды. Бұл HARV2 энергиясының тығыздығы 13 есе жоғары дегенді білдіреді.
HARV1 циклінің кезеңі 57 секунд. Бұл қалыңдығы 1 мм MLC жинақтарының 7 бағанының 4 қатары бар 54 мВт қуат өндірді. Оны бір қадам алға жылжыту үшін біз қалыңдығы 0,5 мм PST MLC және HARV1 және HARV2 (Қосымша ескертпе 9) ұқсас қондырғысы бар үшінші комбайнды (HARV3) жасадық. Біз 12,5 секунд термизация уақытын өлшедік. Бұл 25 с цикл уақытына сәйкес келеді (Қосымша 9-сурет). Жиналған энергия (47 мДж) бір MLC үшін 1,95 мВт электр қуатын береді, бұл өз кезегінде HARV2 0,55 Вт (шамамен 1,95 мВт × 280 PST MLC қалыңдығы 0,5 мм) өндіретінін елестетуге мүмкіндік береді. Сонымен қатар, біз HARV1 эксперименттеріне сәйкес келетін соңғы элементтерді модельдеу (COMSOL, 10 қосымша ескертпе және 2–4 қосымша кестелер) арқылы жылу беруді модельдедік. Ақырлы элементтерді модельдеу MLC-ны 0,2 мм-ге дейін жіңішкеру, салқындатқыш ретінде суды пайдалану және матрицаны 7 жолға қалпына келтіру арқылы PST бағандарының бірдей саны үшін қуат мәндерін шамамен үлкен реттілікпен (430 мВт) болжауға мүмкіндік берді. . × 4 колонна (комбайнның жанында резервуар болған кезде қосымша 960 мВт болды, Қосымша 10б-сурет).
Бұл коллектордың пайдалылығын көрсету үшін жылу коллекторлары, жоғары вольтты қосқыш, сақтау конденсаторы бар төмен вольтты қосқыш, тұрақты/тұрақты ток түрлендіргіші ретінде қалыңдығы 0,5 мм екі PST MLC-ден тұратын автономды демонстрацияға Стирлинг циклі қолданылды. , төмен қуатты микроконтроллер, екі термопар және күшейткіш түрлендіргіш (11-қосымша ескертпе). Схема сақтау конденсаторының бастапқыда 9 В зарядталуын талап етеді, содан кейін екі MLC температурасы -5 ° C-тан 85 ° C-қа дейін ауытқиды, бұл жерде 160 секундтық циклдармен автономды түрде жұмыс істейді (бірнеше циклдар 11 қосымша ескертуде көрсетілген) . Бір қызығы, салмағы небәрі 0,3 г болатын екі MLC бұл үлкен жүйені автономды түрде басқара алады. Тағы бір қызықты ерекшелігі, төмен кернеу түрлендіргіші 79% тиімділікпен 400В-ты 10-15В-қа түрлендіруге қабілетті (11-қосымша және 11.3-сурет).
Соңында біз осы MLC модульдерінің жылу энергиясын электр энергиясына түрлендірудегі тиімділігін бағаладық. Тиімділіктің η сапа коэффициенті жиналған электр энергиясының Nd тығыздығының берілген Цин жылуының тығыздығына қатынасы ретінде анықталады (12-қосымша):
3a,b суреттерінде қалыңдығы 0,5 мм PST MLC температура диапазонының функциясы ретінде Олсен циклінің тиімділігі η және пропорционалды тиімділігі ηr көрсетілген. Екі деректер жинағы да 195 кВ см-1 электр өрісі үшін берілген. ПӘК \(\бұл\) 1,43%-ға жетеді, бұл ηr-тің 18%-ына тең. Дегенмен, 25 °C-тан 35 °C-қа дейінгі 10 К температура диапазоны үшін ηr 40% дейін мәндерге жетеді (3b-суреттегі көк қисық). Бұл 10 К және 300 кВ см-1 температура диапазонында PMN-PT пленкаларында (ηr = 19%) жазылған NLP материалдары үшін белгілі мәннен екі есе көп (Сілт. 18). 10 К төмен температура диапазондары қарастырылмады, себебі PST MLC термиялық гистерезисі 5 және 8 К арасында. Фазалық ауысулардың тиімділікке оң әсерін мойындау өте маңызды. Шындығында, η және ηr оңтайлы мәндерінің барлығы дерлік Ti = 25 ° C бастапқы температурада алынған. 3а,б. Бұл өріс қолданбаған кезде және Кюри температурасы TC осы MLC-де 20 °C шамасында болғанда жақын фазалық ауысуға байланысты (13-қосымша ескертпе).
a,b, тиімділігі η және Олсон циклінің пропорционалды тиімділігі (a)\({\eta }_{{\rm{r}}}=\eta /{\eta}_{{\rm{Carnot} } 195 кВ см-1 өрісі бойынша максималды электрлік және әртүрлі бастапқы температуралар үшін Ti, }}\,\)(b) ΔTspan температура интервалына байланысты қалыңдығы 0,5 мм MPC PST үшін.
Соңғы бақылаудың екі маңызды салдары бар: (1) өрістің индукцияланған фазалық ауысуы (параэлектрліктен ферроэлектрлікке) орын алу үшін кез келген тиімді цикл ТК жоғары температурада басталуы керек; (2) бұл материалдар ТК-ға жақын жұмыс уақытында тиімдірек. Біздің тәжірибелерімізде ауқымды тиімділік көрсетілгенімен, шектеулі температура диапазоны Карно шегіне (\(\Дельта Т/Т\)) байланысты үлкен абсолютті тиімділікке қол жеткізуге мүмкіндік бермейді. Дегенмен, осы PST MLC-тері көрсеткен тамаша тиімділік Олсенді «50 °C және 250 °C арасындағы температурада жұмыс істейтін мінсіз класс 20 регенеративті термоэлектрлік қозғалтқыштың тиімділігі 30% болуы мүмкін»17 деп ақтайды. Осы мәндерге жету және тұжырымдаманы сынау үшін Шебанов пен Борман зерттеген әр түрлі ТС бар легирленген PST пайдалану пайдалы болар еді. Олар PST-дегі TC 3°C (Sb допинг) – 33°C (Ti допинг) 22 дейін өзгеруі мүмкін екенін көрсетті. Сондықтан, біз легирленген PST MLC немесе күшті бірінші ретті фазалық ауысуы бар басқа материалдар негізіндегі келесі буын пироэлектрлік регенераторлар ең жақсы қуат жинағыштармен бәсекеге түсе алады деп болжаймыз.
Бұл зерттеуде біз PST-тен жасалған MLC-терді зерттедік. Бұл құрылғылар бірнеше конденсаторлар параллель қосылған Pt және PST электродтарының сериясынан тұрады. PST таңдалды, себебі бұл тамаша EC материалы және сондықтан ықтимал тамаша NLP материалы. Ол 20 °C шамасында бірінші ретті ферроэлектрлік-параэлектрлік фазалық ауысуды көрсетеді, бұл оның энтропия өзгерістері 1-суретте көрсетілгенге ұқсас екенін көрсетеді. Ұқсас MLC EC13,14 құрылғылары үшін толық сипатталған. Бұл зерттеуде біз 10,4 × 7,2 × 1 мм³ және 10,4 × 7,2 × 0,5 мм³ MLC қолдандық. Қалыңдығы 1 мм және 0,5 мм болатын MLC сәйкесінше қалыңдығы 38,6 мкм болатын PST 19 және 9 қабаттарынан жасалған. Екі жағдайда да ішкі PST қабаты қалыңдығы 2,05 мкм платина электродтарының арасына орналастырылды. Бұл MLC конструкциясы электродтар арасындағы бөлікке сәйкес келетін PST-тің 55% белсенді деп есептейді (1-қосымша ескерту). Белсенді электрод ауданы 48,7 мм2 болды (қосымша кесте 5). MLC PST қатты фаза реакциясы және құю әдісімен дайындалды. Дайындау процесінің егжей-тегжейлері алдыңғы мақалада сипатталған14. PST MLC мен алдыңғы мақала арасындағы айырмашылықтардың бірі B-сайттарының реті болып табылады, бұл PST-дегі EC өнімділігіне қатты әсер етеді. PST MLC В-сайттарының реті 0,75 (Қосымша 2-ескертпе) 1400°C-та агломерациялау, содан кейін 1000°C-та жүздеген сағаттық күйдіру арқылы алынған. PST MLC туралы қосымша ақпарат алу үшін 1-3 Қосымша ескертпелер мен Қосымша 5 кестені қараңыз.
Бұл зерттеудің негізгі тұжырымдамасы Олсон цикліне негізделген (1-сурет). Мұндай цикл үшін бізге ыстық және суық резервуар және әртүрлі MLC модульдеріндегі кернеу мен токты бақылауға және басқаруға қабілетті қуат көзі қажет. Бұл тікелей циклдар екі түрлі конфигурацияны пайдаланды, атап айтқанда (1) Keithley 2410 қуат көзіне қосылған бір MLC жылыту және салқындату үшін Linkam модульдері және (2) бірдей қуат көзіне параллель үш прототип (HARV1, HARV2 және HARV3). Соңғы жағдайда екі резервуар (ыстық және суық) мен MLC арасындағы жылу алмасу үшін диэлектрлік сұйықтық (Сигма Олдрихтен сатып алынған тұтқырлығы 5 cP 25°С силикон майы) пайдаланылды. Термиялық резервуар диэлектрлік сұйықтықпен толтырылған және термиялық пластинаның үстіне қойылған шыны ыдыстан тұрады. Суық қойма су және мұз толтырылған үлкен пластик ыдыста диэлектрлік сұйықтық бар сұйық түтіктері бар су моншасынан тұрады. Сұйықтықты бір резервуардан екіншісіне дұрыс ауыстыру үшін комбайнның әр ұшына екі үш жақты қысқыш клапан (Bio-Chem Fluidics-тен сатып алынған) орналастырылды (2а-сурет). PST-MLC орамы мен салқындатқыш сұйықтық арасындағы жылулық тепе-теңдікті қамтамасыз ету үшін цикл кезеңі кіріс және шығыс терможұптары (PST-MLC пакетіне мүмкіндігінше жақын) бірдей температураны көрсеткенше ұзартылды. Python сценарийі дұрыс Олсон циклін іске қосу үшін барлық құралдарды (бастапқы есептегіштер, сорғылар, клапандар және термопарлар) басқарады және синхрондайды, яғни салқындатқыштың ілмегі бастапқы өлшегіш зарядталғаннан кейін PST стекі арқылы циклді бастайды, осылайша олар қажетті температурада қызады. берілген Олсон циклі үшін қолданылатын кернеу.
Сонымен қатар, біз жиналған энергияның осы тікелей өлшеулерін жанама әдістермен растадық. Бұл жанама әдістер әртүрлі температурада жиналған электрлік орын ауыстыру (D) – электр өрісі (E) өріс контурларына негізделген және екі DE контуры арасындағы ауданды есептеу арқылы суретте көрсетілгендей қанша энергия жинауға болатынын дәл бағалауға болады. . 2-суретте. .1b. Бұл DE циклдері Кейтли көз өлшегіштері арқылы да жиналады.
Қалыңдығы 1 мм жиырма сегіз PST MLC анықтамада сипатталған дизайнға сәйкес 4 қатарлы, 7 бағаналы параллель пластина құрылымында жиналды. 14. PST-MLC қатарлары арасындағы сұйықтық аралығы 0,75 мм. Бұған PST MLC жиектеріне сұйық аралық ретінде екі жақты таспа жолақтарын қосу арқылы қол жеткізіледі. PST MLC электрод өткізгіштерімен жанасатын күміс эпоксидті көпірмен параллель электрлік қосылған. Осыдан кейін электр көзіне қосылу үшін электрод терминалдарының екі жағына күміс эпоксидті шайырмен сымдар жабыстырылды. Соңында, бүкіл құрылымды полиолефиндік шлангқа салыңыз. Соңғысы дұрыс тығыздауды қамтамасыз ету үшін сұйықтық түтігіне жабыстырылады. Соңында, кіріс және шығыс сұйықтық температурасын бақылау үшін PST-MLC құрылымының әр ұшына қалыңдығы 0,25 мм К-типті термопарлар салынды. Ол үшін алдымен шланг тесілуі керек. Термопарды орнатқаннан кейін тығыздағышты қалпына келтіру үшін термопара шлангі мен сымның арасына бұрынғыдай желімді жағыңыз.
Сегіз бөлек прототип жасалды, олардың төртеуінде 5 баған мен 8 жолдан тұратын параллель пластиналар ретінде бөлінген қалыңдығы 40 0,5 мм MLC PST болды, ал қалған төртеуі әрқайсысында қалыңдығы 15 мм MLC PST болды. 3-бағанды ​​× 5-қатар параллель пластина құрылымында. Қолданылған PST MLC жалпы саны 220 болды (қалыңдығы 0,5 мм 160 және қалыңдығы 1 мм 60 PST MLC). Біз бұл екі ішкі бірліктерді HARV2_160 және HARV2_60 деп атаймыз. HARV2_160 прототипіндегі сұйық саңылау қалыңдығы 0,25 мм екі екі жақты таспадан, олардың арасында қалыңдығы 0,25 мм сымнан тұрады. HARV2_60 прототипі үшін біз бірдей процедураны қайталадық, бірақ қалыңдығы 0,38 мм сымды қолдандық. Симметрия үшін HARV2_160 және HARV2_60 өздерінің сұйық тізбектері, сорғылары, клапандары және суық жағы бар (8-қосымша ескертпе). Екі HARV2 құрылғысы айналмалы магниттері бар екі ыстық плитада 3 литрлік ыдысты (30 см x 20 см x 5 см) жылу резервуарын бөліседі. Барлық сегіз жеке прототиптер параллель электрлік қосылған. HARV2_160 және HARV2_60 бөлімшелері Олсон циклінде бір уақытта жұмыс істейді, нәтижесінде 11,2 Дж энергия жиналады.
Қалыңдығы 0,5 мм болатын PST MLC екі жақты таспасы бар полиолефинді шлангқа және сұйықтықтың ағуына орын жасау үшін екі жағына сым салыңыз. Кішігірім өлшеміне байланысты прототип цикл уақытын барынша азайта отырып, ыстық немесе суық резервуар клапанының жанына орналастырылды.
PST MLC-де қыздыру тармағына тұрақты кернеу беру арқылы тұрақты электр өрісі қолданылады. Нәтижесінде теріс термиялық ток пайда болады және энергия сақталады. PST MLC қыздырғаннан кейін өріс жойылады (V = 0), онда сақталған энергия бастапқы есептегішке қайтарылады, бұл жиналған энергияның тағы бір үлесіне сәйкес келеді. Соңында, V = 0 кернеуі қолданылған кезде, MLC PST цикл қайта басталуы үшін бастапқы температурасына дейін салқындатылады. Бұл кезеңде энергия жиналмайды. Біз Olsen циклін Keithley 2410 SourceMeter көмегімен орындадық, PST MLC-ді кернеу көзінен зарядтадық және сенімді қуат есептеулері үшін зарядтау кезеңінде жеткілікті ұпай жиналуы үшін ток сәйкестігін тиісті мәнге орнаттық.
Стирлинг циклдерінде PST MLC құрылғылары кернеу көзі режимінде бастапқы электр өрісінің мәнінде (бастапқы кернеу Vi > 0), қажетті сәйкестік тогы бойынша зарядталды, осылайша зарядтау қадамы шамамен 1 секундты алады (және сенімді есептеу үшін жеткілікті ұпайлар жиналады). энергия) және суық температура. Стирлинг циклдерінде PST MLC құрылғылары кернеу көзі режимінде бастапқы электр өрісінің мәнінде (бастапқы кернеу Vi > 0), қажетті сәйкестік тогы бойынша зарядталды, осылайша зарядтау қадамы шамамен 1 секундты алады (және сенімді есептеу үшін жеткілікті ұпайлар жиналады). энергия) және суық температура. В циклах Стирлинга PST MLC заряжались в источника напряжения при начальном значении электрического поля (начальное напряжение Vi > 0), желаемом податливом токе, так что этап зарядки режимі около 1 с (и начальное энергияны сақтайды). ная температура. Stirling PST MLC циклдерінде олар электр өрісінің бастапқы мәнінде (бастапқы кернеу Vi > 0) кернеу көзі режимінде, зарядтау кезеңі шамамен 1 с (және жеткілікті сан) алатындай, қажетті кіріс тоғымен зарядталды. сенімді энергияны есептеу үшін ұпай жиналады) және суық температура.在斯特林循环中，PST MLC 在电压源模式下以初始电场值（初構电压Vi > 0））压Vi使得充电步骤大约需要1 秒（并且收集了足够的点以可靠地计算能量）和低温。 Негізгі циклде PST MLC кернеу көзі режимінде бастапқы электр өрісінің мәнімен (бастапқы кернеу Vi > 0) зарядталады, осылайша қажетті сәйкестік тогы зарядтау қадамына шамамен 1 секунд кетеді (және біз жеткілікті ұпай жинадық. сенімді есептеу (энергия) және төмен температура. В цикле Стирлинга PST MLC значальные источника напряжения с начальным значения электрического поля (начальное напряжение Vi > 0), қажет ток податливости таков, ол электр қуатын сақтау режимі 1 с (және энергияға қол жеткізуге болады). ю) и низкие температурасы . Стирлинг циклінде PST MLC кернеу көзі режимінде электр өрісінің бастапқы мәнімен (бастапқы кернеу Vi > 0) зарядталады, талап етілетін сәйкестік тогы зарядтау кезеңі шамамен 1 с (және жеткілікті сан) алатындай болады. энергияны сенімді есептеу үшін ұпай жиналады) және төмен температура .PST MLC қызып кетпес бұрын, I = 0 мА сәйкес токты қолдану арқылы тізбекті ашыңыз (біздің өлшеу көзіміз өңдей алатын ең аз сәйкес ток 10 нА). Нәтижесінде MJK PST-де заряд қалады және үлгі қызған сайын кернеу жоғарылайды. ВС иінінде энергия жиналмайды, себебі I = 0 мА. Жоғары температураға жеткеннен кейін MLT FT кернеуі артады (кейбір жағдайларда 30 еседен астам, қосымша 7.2 суретті қараңыз), MLK FT разрядталады (V = 0), электр энергиясы оларда бірдей сақталады. өйткені олар бастапқы заряд болады. Сол ағымдағы корреспонденция есептегіш-көзге қайтарылады. Кернеудің жоғарылауына байланысты жоғары температурада жинақталған энергия циклдің басында берілгеннен жоғары. Демек, жылуды электр энергиясына айналдыру арқылы энергия алынады.
Біз PST MLC-ге қолданылатын кернеу мен токты бақылау үшін Keithley 2410 SourceMeter қолдандық. Сәйкес энергия Кейтлидің бастапқы өлшегіші оқитын кернеу мен токтың көбейтіндісін біріктіру арқылы есептеледі, \ (E = {\int }_{0}^{\tau }{I}_({\rm {өлшем))}\ left(t\ right){V}_{{\rm{meas}}}(t)\), мұндағы τ - период периоды. Біздің энергетикалық қисық сызығымызда оң энергия мәндері MLC PST-ге беруіміз керек энергияны білдіреді, ал теріс мәндер олардан алатын энергияны, демек алынған энергияны білдіреді. Берілген жинау циклі үшін салыстырмалы қуат жиналған энергияны бүкіл циклдің τ кезеңіне бөлу арқылы анықталады.
Барлық деректер негізгі мәтінде немесе қосымша ақпаратта берілген. Хаттар мен материалдарға сұраныстар осы мақалада берілген AT немесе ED деректерінің көзіне жіберілу керек.
Андо Джуниор, OH, Maran, ALO & Henao, NC Энергия жинауға арналған термоэлектрлік микрогенераторлардың дамуы мен қолданылуына шолу. Андо Джуниор, OH, Maran, ALO & Henao, NC Энергия жинауға арналған термоэлектрлік микрогенераторлардың дамуы мен қолданылуына шолу.Андо Джуниор, Огайо, Маран, ALO және Henao, NC Энергия жинау үшін термоэлектрлік микрогенераторларды әзірлеу және қолдану туралы шолу. Ando Junior, OH, Maran, ALO & Henao, NC 回顾用于能量收集的热电微型发电机的开发和应用。 Андо Джуниор, OH, Maran, ALO & Henao, NCАндо Джуниор, Огайо, Маран, ALO және Хенао, NC энергия жинау үшін термоэлектрлік микрогенераторларды әзірлеу және қолдану мүмкіндігін қарастыруда.түйіндеме. қолдау көрсету. Energy Rev. 91, 376–393 (2018 ж.).
Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC Фотоэлектрлік материалдар: қазіргі тиімділік және болашақ қиындықтар. Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC Фотоэлектрлік материалдар: қазіргі тиімділік және болашақ қиындықтар.Polman, A., Knight, M., Garnett, EK, Ehrler, B. and Sinke, VK Photovoltaic материалдар: ағымдағы өнімділік және болашақ қиындықтар. Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC 光伏材料：目前的效率和未来的挑战。 Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC Күн материалдары: ағымдағы тиімділік және болашақ қиындықтар.Polman, A., Knight, M., Garnett, EK, Ehrler, B. and Sinke, VK Photovoltaic материалдар: ағымдағы өнімділік және болашақ қиындықтар.Ғылым 352, aad4424 (2016).
Song, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. Өздігінен жұмыс істейтін бір уақытта температура мен қысымды анықтау үшін біріктірілген пиро-пьезоэлектрлік әсер. Song, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. Өздігінен жұмыс істейтін бір мезгілде температура мен қысымды анықтау үшін конъюнкт пиро-пьезоэлектрлік әсер.Сон К., Чжао Р., Ван ЗЛ және Ян Ю. Температура мен қысымды бір уақытта автономды өлшеуге арналған біріктірілген пиропезоэлектрлік эффект. Сонг, К., Чжао, Р., Ван, ЗЛ және Ян, Ю. 用于自供电同时温度和压力传感的联合热压电效应。 Song, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. Температура мен қысыммен бір уақытта өзін-өзі қуаттандыру үшін.Сон К., Чжао Р., Ван ЗЛ және Ян Ю. Температура мен қысымды бір уақытта автономды өлшеуге арналған аралас термопьезоэлектрлік эффект.Алға. алма матер 31, 1902831 (2019 ж.).
Sebald, G., Pruvost, S. & Guyomar, D. Relaxor ферроэлектрлік керамикадағы Ericsson пироэлектрлік циклдеріне негізделген энергия жинау. Sebald, G., Pruvost, S. & Guyomar, D. Relaxor ферроэлектрлік керамикадағы Ericsson пироэлектрлік циклдеріне негізделген энергия жинау.Sebald G., Prouvost S. және Guyomar D. Релаксторлы ферроэлектрлік керамикадағы пироэлектрлік Ericsson циклдеріне негізделген энергия жинау.Sebald G., Prouvost S. және Guyomar D. Ericsson пироэлектрлік велосипедіне негізделген релаксторлы ферроэлектрлік керамикадағы энергияны жинау. Ақылды алма матер. құрылымы. 17, 15012 (2007 ж.).
Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Қатты дененің электротермиялық энергиясын өзара түрлендіруге арналған келесі буын электрокалориялық және пироэлектрлік материалдар. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Қатты дененің электротермиялық энергиясын өзара түрлендіруге арналған келесі буын электрокалориялық және пироэлектрлік материалдар. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Электрокалорические және пироэлектрические материалы следующего поколения взаимного преобразования твердотельной электротермической энергия. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Қатты күйдегі электротермиялық энергияны өзара түрлендіруге арналған келесі буын электрокалориялық және пироэлектрлік материалдар. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW 用于固态电热能相互转换的下一代电热撌热电热撌热。 Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Электрокалорические және пироэлектрические материалы следующего поколения взаимного преобразования твердотельной электротермической энергия. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Қатты күйдегі электротермиялық энергияны өзара түрлендіруге арналған келесі буын электрокалориялық және пироэлектрлік материалдар.Леди Булл. 39, 1099–1109 (2014).
Чжан, К., Ванг, Ю., Ван, ЗЛ & Янг, Ю. Пироэлектрлік наногенераторлардың өнімділігін сандық бағалау үшін стандартты және еңбек сіңірген қайраткері. Чжан, К., Ванг, Ю., Ван, ЗЛ & Янг, Ю. Пироэлектрлік наногенераторлардың өнімділігін сандық бағалау үшін стандартты және еңбек сіңірген қайраткері.Чжан, К., Ван, Ю., Ван, ЗЛ және Ян, Ю. Пироэлектрлік наногенераторлардың өнімділігін сандық бағалауға арналған стандартты және сапа көрсеткіші. Чжан, К., Ван, Ю., Ван, ЗЛ және Ян, Ю. 用于量化热释电纳米发电机性能的标准和品质因数。 Чжан, К., Ван, Ю., Ван, ЗЛ және Ян, Ю.Чжан, К., Ван, Ю., Ван, ЗЛ және Ян, Ю. Пироэлектрлік наногенератордың өнімділігін сандық бағалау критерийлері мен өнімділік өлшемдері.Nano Energy 55, 534–540 (2019).
Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND Өрістің вариациясы арқылы шынайы регенерациясы бар қорғасын скандий танталатындағы электрокалориялық салқындату циклдері. Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND Өрістің вариациясы арқылы шынайы регенерациясы бар қорғасын скандий танталатындағы электрокалориялық салқындату циклдері.Crossley, S., Nair, B., Watmore, RW, Moya, X. and Mathur, ND. Өрісті модификациялау арқылы шынайы регенерациямен қорғасын-скандий танталатында электрокалориялық салқындату циклдары. Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND. Tantalum酸钪钪钪钪钪钪钪钪电求的电池水水水水水气水在电影在在线电影。Crossley, S., Nair, B., Watmore, RW, Moya, X. and Mathur, ND. Өрісті өзгерту арқылы шынайы регенерацияға арналған скандий-қорғасын танталатының электротермиялық салқындату циклі.физика Rev. X 9, 41002 (2019).
Моя, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND Феррой фазалық ауысулардың жанында калориялық материалдар. Моя, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND Феррой фазалық ауысулардың жанында калориялық материалдар.Моя, X., Kar-Narayan, S. және Mathur, ND ферроидты фазалық ауысулардың жанында калориялық материалдар. Моя, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND 铁质相变附近的热量材料。 Моя, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND Қара металлургияның жанында термиялық материалдар.Моя, X., Kar-Narayan, S. және Mathur, ND Темір фазалық ауысулардың жанында жылу материалдары.Нат. алма матер 13, 439–450 (2014).
Moya, X. & Mathur, ND Салқындату және қыздыру үшін калориялық материалдар. Moya, X. & Mathur, ND Салқындату және қыздыру үшін калориялық материалдар.Moya, X. және Mathur, ND Салқындату және жылытуға арналған термиялық материалдар. Moya, X. & Mathur, ND 用于冷却和加热的热量材料。 Moya, X. & Mathur, ND Салқындату және жылытуға арналған термиялық материалдар.Moya X. және Mathur ND Салқындату және жылытуға арналған жылу материалдары.Ғылым 370, 797–803 (2020).
Торелло, А. және Дефай, E. Электрокалориялық салқындатқыштар: шолу. Торелло, А. және Дефай, E. Электрокалориялық салқындатқыштар: шолу.Торелло, А. және Дефай, Э. Электрокалориялық салқындатқыштар: шолу. Торелло, А. және Дефай, Э. 电热冷却器：评论。 Торелло, А. және Дефай, Э. 电热冷却器：评论。Торелло, А. және Дефай, Е. Электротермиялық салқындатқыштар: шолу.Жетілдірілген. электронды. алма матер. 8. 2101031 (2022 ж.).
Nuchokgwe, Y. et al. Жоғары реттелген скандий-скандий-қорғасындағы электрокалориялық материалдың орасан зор энергия тиімділігі. Ұлттық қарым-қатынас. 12, 3298 (2021 ж.).
Nair, B. et al. Оксидті көп қабатты конденсаторлардың электротермиялық әсері кең температура диапазонында үлкен. Табиғат 575, 468–472 (2019 ж.).
Торелло, А. және т.б. Электротермиялық регенераторлардағы үлкен температура диапазоны. Ғылым 370, 125–129 (2020).
Ван, Ю және т.б. Жоғары өнімді қатты күйдегі электротермиялық салқындату жүйесі. Ғылым 370, 129–133 (2020).
Meng, Y. et al. Үлкен температураны көтеруге арналған каскадты электротермиялық салқындату құрылғысы. Ұлттық энергетика 5, 996–1002 (2020).
Olsen, RB & Brown, DD Жылуды электр энергиясына байланысты пироэлектрлік өлшемдерге жоғары тиімділікпен тікелей түрлендіру. Olsen, RB & Brown, DD Жылуды электр энергиясына байланысты пироэлектрлік өлшемдерге жоғары тиімділікпен тікелей түрлендіру.Olsen, RB және Brown, DD Пироэлектрлік өлшемдермен байланысты жылуды электр энергиясына жоғары тиімді тікелей түрлендіру. Olsen, RB & Brown, DD 高效直接将热量转换为电能相关的热释电测量。 Олсен, РБ және Браун, DDOlsen, RB және Brown, DD Пироэлектрлік өлшемдермен байланысты жылуды электрге тиімді тікелей түрлендіру.Темірэлектр 40, 17–27 (1982).
Pandya, S. et al. Жұқа релаксторлы ферроэлектрлік пленкалардағы энергия және қуат тығыздығы. Ұлттық алма матер. https://doi.org/10.1038/s41563-018-0059-8 (2018).
Smith, AN & Hanrahan, BM Каскадты пироэлектрлік түрлендіру: ферроэлектрлік фазалық ауысуды және электрлік шығындарды оңтайландыру. Smith, AN & Hanrahan, BM Каскадты пироэлектрлік түрлендіру: ферроэлектрлік фазалық ауысуды және электрлік шығындарды оңтайландыру.Смит, А.Н. және Ханрахан, Б.М. Каскадты пироэлектрлік түрлендіру: ферроэлектрлік фазалық ауысу және электрлік шығындарды оңтайландыру. Smith, AN & Hanrahan, BM 级联热释电转换：优化铁电相变和电损耗。 Смит, А.Н. және Ханрахан, Б.МСмит, А.Н. және Ханрахан, Б.М. Каскадты пироэлектрлік түрлендіру: ферроэлектрлік фазалық ауысуларды және электрлік шығындарды оңтайландыру.J. Қолдану. физика. 128, 24103 (2020 ж.).
Хох, СР Жылу энергиясын электр энергиясына түрлендіру үшін ферроэлектрлік материалдарды пайдалану. процесс. IEEE 51, 838–845 (1963).
Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. Каскадты пироэлектрлік энергия түрлендіргіші. Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. Каскадты пироэлектрлік энергия түрлендіргіші.Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM және Dullea, J. Cascade Pyroelectric Power Converter. Олсен, РБ, Бруно, Д.А., Бриско, Дж.М. және Дуллеа, Дж. 级联热释电能量转换器。 Олсен, РБ, Бруно, Д.А., Бриско, Дж.М. және Дуллеа, Дж. 级联热释电能量转换器。Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM және Dullea, J. Каскадты пироэлектрлік қуат түрлендіргіштері.Темірэлектр 59, 205–219 (1984).
Шебанов, Л. & Борман, К. Жоғары электрокалориялық әсері бар қорғасын-скандий танталатты қатты ерітінділер туралы. Шебанов, Л. & Борман, К. Жоғары электрокалориялық әсері бар қорғасын-скандий танталатты қатты ерітінділер туралы.Шебанов Л. және Борман К. Жоғары электрокалориялық әсері бар қорғасын-скандий танталатының қатты ерітінділері туралы. Шебанов, Л. және Борман, К. 关于具有高电热效应的钪铅钪固溶体。 Шебанов, Л. және Борман, К.Шебанов Л. және Борман К. Электрокалориялық әсері жоғары скандий-қорғасын-скандий қатты ерітінділері туралы.Темірэлектр 127, 143–148 (1992).
Біз N. Furusawa, Y. Inoue және K. Honda-ға MLC құруға көмектескендері үшін алғыс айтамыз. PL, AT, YN, AA, JL, UP, VK, OB және ED Люксембург ұлттық зерттеу қорына (FNR) CAMELHEAT C17/MS/11703691/Defay, MASSENA PRIDE/15/10935404/Defay арқылы осы жұмысқа қолдау көрсеткені үшін алғыс айтамыз. Siebentritt, THERMODIMAT C20/MS/14718071/Defay және BRIDGES2021/MS/16282302/CECOHA/Defay.
Люксембург технологиялық институты (LIST), Белвоир, Люксембург материалдарын зерттеу және технологиялар бөлімі